一、鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的力學(xué)性能
鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的力學(xué)性能數(shù)據(jù)一般都從單鑄的試棒上獲得。由于鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的組織和力學(xué)性能受凝固區(qū)間和共析相變區(qū)間冷速度的影響很大，故從試棒上測得的性能并不完全能代表形狀、壁厚與試幫不同的實(shí)際鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的性能。是用契形試塊表示灰鐵鑄件不同壁厚造成各部分冷速度不同而引起的組織、性能的變化。所以從試棒上獲得的數(shù)據(jù)僅代表再約定條件下所澆鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的組織和力學(xué)性能。對于有特殊要求的灰鐵鑄件，可按其關(guān)鍵部位壁厚，選用鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)冷速度與其相近的單鑄試棒或附鑄試棒來測定性能。標(biāo)準(zhǔn)推薦的試棒尺寸它所代表的灰鐵鑄件平均厚度。
二、鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的物理性能
T型槽平臺(tái)在密度取決于其結(jié)構(gòu)中各組成的相對量，有其受含碳量、石墨含量影響大。不同牌號T型槽平臺(tái)的密度在6..95~7.35g?cm3之間。灰鐵鑄件的比熱溶與成分及加熱溫度有關(guān)。它的線膨脹系數(shù)主要與所在溫度范圍有關(guān)，而在通常范圍內(nèi)的碳、硅、錳量則影響不大。
三、T型槽平臺(tái)使用性能
耐磨性，減振型，耐熱疲勞性能，扛生長性能，致密性
四、工藝性能
鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)（機(jī)床鑄件）內(nèi)存在殘余應(yīng)力，金屬晶格發(fā)生畸變，畸變晶格上的原子勢能高而不穩(wěn)定，由于長期受到自然氣候的作用，使金屬原子間不斷發(fā)生緩慢的能交換，逐漸趨于平衡，因而使畸變晶格恢復(fù)正常，鑄件變形，應(yīng)力去掉。自然時(shí)效花費(fèi)少，但時(shí)間太長，近代生產(chǎn)中很少采用。
鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)收縮的特點(diǎn)是：
鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)的收縮受散熱流的方向和強(qiáng)度的控制，如單向散熱和多向散熱不同。T型槽平臺(tái)不同部分因薄厚差異和冷條件不同而存在的溫度差。同一斷面上內(nèi)部溫度高與外部。凝固時(shí)，地軌鑄件內(nèi)部的液態(tài)收縮、凝固收縮(或膨脹)和地軌鑄件外表的固態(tài)收縮同時(shí)進(jìn)行的。鑄件的內(nèi)部收縮受澆注系統(tǒng)和冒口補(bǔ)縮的影響。鑄件(地軌)外形的固態(tài)（線）收縮受到鑄型、砂芯的阻礙，還會(huì)受到因鑄件結(jié)構(gòu)原因而形成的熱阻力的影響等。實(shí)型鑄造生產(chǎn)中采用模樣應(yīng)用呋哺樹脂自硬砂造型。當(dāng)金屬液澆入鑄型時(shí)，泡沫塑料模樣在高溫金屬液作用下迅速氣化，燃燒而消失，金屬液取代了原來泡沫塑料所占據(jù)的位置，冷卻凝固成與模樣形狀相同的實(shí)型鑄件。
鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)人工時(shí)效又稱熱時(shí)效或去掉內(nèi)應(yīng)力退火等，把鑄件加熱到合金的彈一塑狀態(tài)的溫度范圍內(nèi)，保持一定時(shí)間，使鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)殘余應(yīng)力得以去掉，然后緩慢冷，以免重新產(chǎn)生殘余應(yīng)力。鑄件的加熱、保溫、冷等熱處理工藝規(guī)范，應(yīng)根據(jù)合金性質(zhì)、鑄鐵試驗(yàn)平臺(tái)結(jié)構(gòu)和原始冷條件的特點(diǎn)來確定?？偟脑瓌t是：在升溫和冷過程中，力求使鑄件各部分溫度均勻一致，避免溫差過大而產(chǎn)生附加應(yīng)力而引起鑄件變形和裂紋，因此升溫、冷速度不宜過高，但從生產(chǎn)率和成本考慮，升溫和降溫速度又不應(yīng)過低，生產(chǎn)中一般用實(shí)驗(yàn)法確定佳熱處理規(guī)范。威岳機(jī)械謝女士15350773479